Теоретический объём водяных паров

V(H2O)=0,01*(H2S+ H2+Sn/2*CmHn+0,12*a)+0,0161*Vo=

=0,01*(0,05+2*98,325+3*0,15+4*0,001)+0,0161*9,387=2,12 м3/м3;

Действительный объём водяных паров:

V(H2O)= Vо(H2O)+0,0161*(aух-1)*Vo=

=2.12+0.0161*(1,2-1)*9,387=2,16 м3/м3;

Объём дымовых газов за котлом

Vг=V(RO2)+V(N2)+V(H2O)+(aух-1)*Vo=

=0,99+7,426+2,16+0,288*9,387=13,28 м3/м3;

Выбор дымососов.

Согласно “нормам технологического проектирования”, дымососы выбирается с припасом Теоретический объём водяных паров против расчетных величин – 10% по производительности и 15% по пару.

Для котла ТГМП-204 дымососы являются установки, обеспечивающими работу с уравновешенной тягой и нагрузкой Dном.

Расчетная производительность дымососов на 100% нагрузки котла:

Qдр =β1В100 (Vг+Δαд -Vо)(tг+273)/273 м3/ч,

Qдр =1,1·212,7·103·(13,28+0,2·9,387)·(128+273)/273 = 5209,14·103 м3/ч.

где β1 – коэффициент припаса по производительности β1 =1,1

В100 - расход горючего на 1 котел Теоретический объём водяных паров при 100% нагрузке.

В100 = 212,7 ·103 нм3/ч;

Vг = 13,28 нм3/м3 – объем дымовых газов за котлом

Δαд = 0,2 – присосы воздуха от котла до дымососа,

Vо=9,387 нм3/м3 – теоретическое количество воздуха,

tг =128 оС – температура ух. газов перед дымососом.

Нужный напор дымососов:

hд=1,15·(550,2 - 91,4) = 527,6 мм.вод.ст

По нормам проектирования на один котел производительностью больше 500 т Теоретический объём водяных паров/ч устанавливается 2 дымососа, каждый производительностью 50% от расчетной.

Для работы принимается дымосос типа ДОД-43-500гм.

Техно черта:

- поперечник рабочего колеса 4300 мм;

- номинальная частота вращения 500 об/мин;

- производительность 1569·103 м3/ч;

- тип электродвигателя АО2-20-83-12-91;

- мощность привода 5000кВт;

- напряжение сети 6кВ.

Регулирование осуществляется осевым направляющим аппаратом.

Выбор вентиляторов и дымососов рециркуляции.

Выбор Теоретический объём водяных паров делается с учетом припаса производительности – 10% и по напору –15% от расчетных.

Расчетная производительность:

Qвр =β2Вр (αт+Δαвп)·Vо·(tхв+273)/273 м3/ч,

Qвр =1,1·212,7·103·(1,05+0,2)·9,387·(20+273)/273=2946,46·103 м3/ч

где β2=1,1 – коэф- т припаса по производительности

Вр - расход горючего на 1 котел при 100% нагрузке.

Вр =212,7 ·103 нм3/ч;

Δαвп=0,2 – присосы воздуха в РВП:

αт =1,05 коэффициент излишка воздуха в топке

Vо = 9,387 нм Теоретический объём водяных паров3/м3 – теоретическое количество воздуха:

tхв=20 оС – температура прохладного воздуха.

Определим объем воздуходувки:

Нв=β2 •ΣНв мм.вод.ст.,где

β2 =1,15 коэффициент припаса по напору.

Нв=1,15·580 = 667 мм.вод.ст

По нормам проектирования на один котел инсталлируются 2 дутьевых вентилятора типа ВДН-36×29.

Техно черта:

- производительность 1569·103 м3/ч;

- скорость вращения 745 об/мин

- тип электродвигателя АРО-18-110-8/10ХЛУ1;

- напряжение сети Теоретический объём водяных паров 6 кВ;

- установленная мощность 4000/2000 кВт.

Газы рециркуляции отбираются из газохода за ВЭ 2-мя дымососами типа ГД-26×2 и подаются в верхнюю и нижнюю часть топки.

Черта дымососа рециркуляции:

- тип машины шиберный;

- производительность 735·103 м3/ч;

- температура рециркулирующих газов 364 оС;

- скорость вращения 995 об/мин;

- угол разворота улитки и кармашка 180о;

- тип электродвигателя ДА30-2-17-796;

- полное Теоретический объём водяных паров давление 441,4 мм.вод.ст;

- мощность привода 1250 кВт;

- напряжение сети 6 кВ;

- маслостанция 1 (на 2 ДС).

Баковое хозяйство.

Согласно “нормам технологического проектирования” для блочных ГРЭС с турбинами, имеющими промперегрев, создаются дополнительный припас обессоленной воды в баках без давления, установленных вне головного корпуса, для восполнения станционных утрат в цикле. Емкость баков принимается с учетом работы Теоретический объём водяных паров станции с критической нагрузкой в течение 40 минут:

V =Дп·n·τ/60 м3

Дп = 2650 т/ч - номинальная производительность.

n- количество блоков.

τ = 40 мин – расчетное время.

V = 2650·4·40/60 = 7066,7 м3

Устанавливают 2 бака “незапятнанного” конденсата ёмкостью 5000 м3 и один бак для стока грязного конденсата, ёмкостью 5000 м3. Для восполнения станционных утрат в цикле устанавливают три насоса неизменной Теоретический объём водяных паров добавки типа Д-320-70 (с 4 запасными насосами).

Система хим.водоподготовки.

Для восполнения утрат питательной воды котлов ГРЭС ХОВ применяется последующая схема:

· Противоточное либо ступенчато-противоточное Н-катионирование;

· Одноступенчатое либо ступенчато-противоположное анионирование;

· II ступень Н-катионирование, декарбонизация;

· Ступенчато-противоточное либо одноступенчатое анионирование сильноосновными анионитами;

· ФСД;

Предусматривается обезжелезование Теоретический объём водяных паров и обессоливание 100% расхода основного конденсата турбин в БОУ.

Расчёт дымовой трубы.

Мало допустимая высота трубы при которой обеспечивается нужное рассеивание вредных веществ для получения регламентированных ПДК.

Dтр=1,13*√(V2r*Z/ω), м;

V2r – часовой расход уходящих газов;

V2r= Vr*Bp=13,28*212,7*103=2824,6*103 м3/ч;

Z – число блоков;

ω – скорость уходящих газов (ω=40);

Dтр=1,13*√(2824,7*103*1/(40*3600))=6,0 м;

Избираем Теоретический объём водяных паров высоту дымовой трубы Hтр=180 м. Проверяем высоту по количеству выбросов. Суммарные выбросы:

М=М(SO2)+M(NO2);

Bp - общий расход горючего на станции. Bp=212,7 т/ч;

Vг=13,28 м3/с – объём дымовых газов за котлом;

Определение суммарного выброса серы:

М(SO2)=Bp*103/3600*Sp/100*μ(SO2)/μsг/с;

μ(SO2)=64; μs Теоретический объём водяных паров=32; Sp=0,001-0,1(Sp=0,01);

М(SO2)=212,7*103/3600*0,01/100*64/32=0,0118*103=11,8;

Смах(SO2)=М(SO2)*А*F*m*n/H2*3√(К/Vг*∆T),

Смах(SO2)=0,0118*103*240*1*0,8*1/1802*3√(1/13,28(130-20))=0,0061 мг/м3;

А – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы для неблагоприятных метеорологических критерий, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосферу. Для Сибири А=240;

М(SO2) – количество вредного Теоретический объём водяных паров вещества на ТЭС, выкидываемого в атмосферу, ч/с;

F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе. F=1 (для газообразных примесей);

m и n – безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода выбросов из устья, m=0,8 (ω=30-40 м/с) и n=1 (для дымовых труб ТЭС);

Определение суммарного выброса оксидов азота:

M Теоретический объём водяных паров(NO2) – образующихся при сжигании горючего и выкидываемыми газами из дымовой трубы.

M(NO2)=9,55*10-6*Z*Bp*Qнр=9,55*10-6*0,166*212,7*8431=2,8 ч/с;

Z=28*D/(1000+D)=28*6,0/(1000+6,0)=0,166

Смах(NO2)=М(NO2)*А*F*m*n/H2*3√(К/Vг*∆T),

Смах(NO2)=2,8*240*1*0,8*1/1802*3√(1/13,28*(130-20))=0,002 мг/м3;

ПДК(SO2)=0,05 мг/м3;

ПДК(NO2)=0,085 мг/м3;

Смах(SO2)/ ПДК(SO2)+ Смах(NO Теоретический объём водяных паров2)/ ПДК(NO2) ≤ 1;

0,0061/0,05+0,002/0,085=0,146 ≤ 1

Высота трубы 180 м.


teoreticheskie-aspekti-sistemi-upravleniya-personalom-na-predpriyatii.html
teoreticheskie-aspekti-tehnicheskogo-regulirovaniya-torgovoj-organizacii-vto-moskva-2012.html
teoreticheskie-aspekti-yuridicheskih-lic-v-zakonodatelstve-respubliki-kazahstan.html